УДК 631.6 Сельскохозяйственная мелиорация
ГРНТИ 68.31 Сельскохозяйственная мелиорация
ОКСО 35.06.01 Сельское хозяйство
ББК 4 СЕЛЬСКОЕ И ЛЕСНОЕ ХОЗЯЙСТВО. СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫЕ И ЛЕСОХОЗЯЙСТВЕННЫЕ НАУКИ
ТБК 5607 Сельскохозяйственная мелиорация
BISAC TEC003000 Agriculture / General
Наиболее эффективным способом улучшения показателей агрофизических свойств почв и регулирования строения пахотного и нижележащих слоёв грунта является его глубокая обработка без оборота пласта. Описывается методика и приводятся результаты сравнительных экспериментальных исследований трёх типов рабочих органов мелиоративных рыхлителей объёмного типа, на основании которых рекомендуется для практического применения более рациональная конструкция.
агрофизические свойства почвы плотность, пористость, влажность, разрыхление, почвенная структура, почвенные агрегаты, тяговое сопротивление, рабочий орган мелиоративного рыхлителя объёмного типа
Введение. В современных условиях Нечерноземной зоны России важнейшей проблемой является окультуривание, улучшение свойств почв сельхозугодий, возвращения в эксплуатацию земель сельскохозяйственного назначения. В соответствии с агрофизическими факторами плодородия (гранулометрический состав, структура, строение и мощность пахотного и подпахотных слоев) применяют физический метод, направленный на изменение основных агрофизических свойств почвы таких, как строение пахотного слоя, его плотность, пористость и структурное состояние. Как известно, строение пахотного слоя (соотношение объёмов, занимаемых твердой фазой и различными видами пор) определяется гранулометрическим составом, агрегатностью почвы и взаимным расположением почвенных частиц и комков, т. е. сложением почвы. В формировании почвенной структуры участвуют два основных процесса: механическое разделение почвы на агрегаты (рыхление) и, в дальнейшем образование из элементарных почвенных частиц структурных комков. Эти структурные отдельности имеют различный механизм образования и определяют различные водно – физические свойства почв. Структура почвы положительно влияет на физические и физико – механические свойства почвы и противоэрозионную устойчивость почв. Важную роль при формировании почвенной структуры играет вода. При этом одним из основных водных свойств почвы является её водопроницаемость (фильтрационная способность), зависящая от механического состава грунта. А также такие свойства почвы как, водоудерживающая при помощи сорбционных и капиллярных сил и водоподъёмная способности. На тяжелых глинистых почвах водопроницаемость низкая, коэффициент фильтрации составляет менее чем 0,1…0,3 м в сутки. Наиболее быстрым и эффективным способом изменения строения является обработка, приемы которой повышают общую пористость, увеличивая в основном объём некапиллярных пор, это в свою очередь улучшает водно – воздушные свойства и усиливает микробиологическую активность почвы [1,15].
Рядом исследований обоснована необходимость глубокого мелиоративного рыхления тяжёлых увлажнённых почв, которые преобладают в Нечернозёмной зоне России [2,3]. Рыхление таких почв способствует значительному увеличению их водопроницаемости в 2 и более раз. Этот эффект сохраняется в течение первых двух трёх лет после проведения глубокого рыхления [2,14].
Анализ предшествующих исследований рабочего оборудования для глубокого рыхления позволил выявить наиболее рациональный тип рыхлителя, такие как РГ-1,2; РГ-0,5; РГ-0,8, имеющие рабочий орган V - образной формы, который представляет из себя незамкнутый контур в виде 2-х наклонных стоек закреплённых в нижней части режущим элементом – лемехом [3]. Процесс рыхления у таких рабочих органов происходит в основном за счёт трёхмерного сжатия грунта, поэтому их можно отнести к рыхлителям объёмного типа. Однако было установлено, что физические явления разрушения при объёмном сжатии пласта грунта недостаточно изучены. Также недостаточно обосновано влияние формы боковых стоек и углов установки режущих элементов в пространстве на технологические параметры и качество рыхления.
Цель исследования. Выбор рациональной конструкции и основных параметров рабочего органа мелиоративного рыхлителя объёмного типа, обеспечивающих агрофизические свойства почвы и грунта в соответствии с агротехническими требованиями.
Материалы и методы исследований. Для изучения физических явлений при глубоком рыхлении были проведены сравнительные экспериментальные исследования трёх рабочих органов разной конструкции. Для исследований изготовлены рыхлители с прямыми боковыми стойками, с криволинейными стойками (в виде элементов параболы) и с вертикальными стойками, переходящими в нижней части в полуокружность (рис. 3). В качестве базового рабочего органа, был выбран рыхлитель с V образным расположением боковых стоек, как наиболее известный и реализованный в виде практической конструкции (далее № 1) [2]. Модель № 2, с криволинейными боковыми стойками, являющимися частями параболы, соединёнными в нижней части с лемехом [9,10]. Модель № 3, с U образным режущим периметром, выполнена в виде полуокружности в нижней части, и вертикальных боковых стоек. По ширине рыхления в верхней части между боковыми стойками модели 1 и 2 были выполнены с одинаковым расстоянием.
Введение. В современных условиях Нечерноземной зоны России важнейшей проблемой является окультуривание, улучшение свойств почв сельхозугодий, возвращения в эксплуатацию земель сельскохозяйственного назначения. В соответствии с агрофизическими факторами плодородия (гранулометрический состав, структура, строение и мощность пахотного и подпахотных слоев) применяют физический метод, направленный на изменение основных агрофизических свойств почвы таких, как строение пахотного слоя, его плотность, пористость и структурное состояние. Как известно, строение пахотного слоя (соотношение объёмов, занимаемых твердой фазой и различными видами пор) определяется гранулометрическим составом, агрегатностью почвы и взаимным расположением почвенных частиц и комков, т. е. сложением почвы. В формировании почвенной структуры участвуют два основных процесса: механическое разделение почвы на агрегаты (рыхление) и, в дальнейшем образование из элементарных почвенных частиц структурных комков. Эти структурные отдельности имеют различный механизм образования и определяют различные водно – физические свойства почв. Структура почвы положительно влияет на физические и физико – механические свойства почвы и противоэрозионную устойчивость почв. Важную роль при формировании почвенной структуры играет вода. При этом одним из основных водных свойств почвы является её водопроницаемость (фильтрационная способность), зависящая от механического состава грунта. А также такие свойства почвы как, водоудерживающая при помощи сорбционных и капиллярных сил и водоподъёмная способности. На тяжелых глинистых почвах водопроницаемость низкая, коэффициент фильтрации составляет менее чем 0,1…0,3 м в сутки. Наиболее быстрым и эффективным способом изменения строения является обработка, приемы которой повышают общую пористость, увеличивая в основном объём некапиллярных пор, это в свою очередь улучшает водно – воздушные свойства и усиливает микробиологическую активность почвы [1,15].
Рядом исследований обоснована необходимость глубокого мелиоративного рыхления тяжёлых увлажнённых почв, которые преобладают в Нечернозёмной зоне России [2,3]. Рыхление таких почв способствует значительному увеличению их водопроницаемости в 2 и более раз. Этот эффект сохраняется в течение первых двух трёх лет после проведения глубокого рыхления [2,14].
Анализ предшествующих исследований рабочего оборудования для глубокого рыхления позволил выявить наиболее рациональный тип рыхлителя, такие как РГ-1,2; РГ-0,5; РГ-0,8, имеющие рабочий орган V - образной формы, который представляет из себя незамкнутый контур в виде 2-х наклонных стоек закреплённых в нижней части режущим элементом – лемехом [3]. Процесс рыхления у таких рабочих органов происходит в основном за счёт трёхмерного сжатия грунта, поэтому их можно отнести к рыхлителям объёмного типа. Однако было установлено, что физические явления разрушения при объёмном сжатии пласта грунта недостаточно изучены. Также недостаточно обосновано влияние формы боковых стоек и углов установки режущих элементов в пространстве на технологические параметры и качество рыхления.
Цель исследования. Выбор рациональной конструкции и основных параметров рабочего органа мелиоративного рыхлителя объёмного типа, обеспечивающих агрофизические свойства почвы и грунта в соответствии с агротехническими требованиями.
Материалы и методы исследований. Для изучения физических явлений при глубоком рыхлении были проведены сравнительные экспериментальные исследования трёх рабочих органов разной конструкции. Для исследований изготовлены рыхлители с прямыми боковыми стойками, с криволинейными стойками (в виде элементов параболы) и с вертикальными стойками, переходящими в нижней части в полуокружность (рис. 3). В качестве базового рабочего органа, был выбран рыхлитель с V образным расположением боковых стоек, как наиболее известный и реализованный в виде практической конструкции (далее № 1) [2]. Модель № 2, с криволинейными боковыми стойками, являющимися частями параболы, соединёнными в нижней части с лемехом [9,10]. Модель № 3, с U образным режущим периметром, выполнена в виде полуокружности в нижней части, и вертикальных боковых стоек. По ширине рыхления в верхней части между боковыми стойками модели 1 и 2 были выполнены с одинаковым расстоянием.
Введение. В современных условиях Нечерноземной зоны России важнейшей проблемой является окультуривание, улучшение свойств почв сельхозугодий, возвращения в эксплуатацию земель сельскохозяйственного назначения. В соответствии с агрофизическими факторами плодородия (гранулометрический состав, структура, строение и мощность пахотного и подпахотных слоев) применяют физический метод, направленный на изменение основных агрофизических свойств почвы таких, как строение пахотного слоя, его плотность, пористость и структурное состояние. Как известно, строение пахотного слоя (соотношение объёмов, занимаемых твердой фазой и различными видами пор) определяется гранулометрическим составом, агрегатностью почвы и взаимным расположением почвенных частиц и комков, т. е. сложением почвы. В формировании почвенной структуры участвуют два основных процесса: механическое разделение почвы на агрегаты (рыхление) и, в дальнейшем образование из элементарных почвенных частиц структурных комков. Эти структурные отдельности имеют различный механизм образования и определяют различные водно – физические свойства почв. Структура почвы положительно влияет на физические и физико – механические свойства почвы и противоэрозионную устойчивость почв. Важную роль при формировании почвенной структуры играет вода. При этом одним из основных водных свойств почвы является её водопроницаемость (фильтрационная способность), зависящая от механического состава грунта. А также такие свойства почвы как, водоудерживающая при помощи сорбционных и капиллярных сил и водоподъёмная способности. На тяжелых глинистых почвах водопроницаемость низкая, коэффициент фильтрации составляет менее чем 0,1…0,3 м в сутки. Наиболее быстрым и эффективным способом изменения строения является обработка, приемы которой повышают общую пористость, увеличивая в основном объём некапиллярных пор, это в свою очередь улучшает водно – воздушные свойства и усиливает микробиологическую активность почвы [1,15].
Рядом исследований обоснована необходимость глубокого мелиоративного рыхления тяжёлых увлажнённых почв, которые преобладают в Нечернозёмной зоне России [2,3]. Рыхление таких почв способствует значительному увеличению их водопроницаемости в 2 и более раз. Этот эффект сохраняется в течение первых двух трёх лет после проведения глубокого рыхления [2,14].
Анализ предшествующих исследований рабочего оборудования для глубокого рыхления позволил выявить наиболее рациональный тип рыхлителя, такие как РГ-1,2; РГ-0,5; РГ-0,8, имеющие рабочий орган V - образной формы, который представляет из себя незамкнутый контур в виде 2-х наклонных стоек закреплённых в нижней части режущим элементом – лемехом [3]. Процесс рыхления у таких рабочих органов происходит в основном за счёт трёхмерного сжатия грунта, поэтому их можно отнести к рыхлителям объёмного типа. Однако было установлено, что физические явления разрушения при объёмном сжатии пласта грунта недостаточно изучены. Также недостаточно обосновано влияние формы боковых стоек и углов установки режущих элементов в пространстве на технологические параметры и качество рыхления.
Цель исследования. Выбор рациональной конструкции и основных параметров рабочего органа мелиоративного рыхлителя объёмного типа, обеспечивающих агрофизические свойства почвы и грунта в соответствии с агротехническими требованиями.
Материалы и методы исследований. Для изучения физических явлений при глубоком рыхлении были проведены сравнительные экспериментальные исследования трёх рабочих органов разной конструкции. Для исследований изготовлены рыхлители с прямыми боковыми стойками, с криволинейными стойками (в виде элементов параболы) и с вертикальными стойками, переходящими в нижней части в полуокружность (рис. 3). В качестве базового рабочего органа, был выбран рыхлитель с V образным расположением боковых стоек, как наиболее известный и реализованный в виде практической конструкции (далее № 1) [2]. Модель № 2, с криволинейными боковыми стойками, являющимися частями параболы, соединёнными в нижней части с лемехом [9,10]. Модель № 3, с U образным режущим периметром, выполнена в виде полуокружности в нижней части, и вертикальных боковых стоек. По ширине рыхления в верхней части между боковыми стойками модели 1 и 2 были выполнены с одинаковым расстоянием.
Рисунок 1. Модели рабочего органа объёмного рыхлителя с различной формой рыхлящих стоек: с прямыми - тип 1; с криволинейными - тип 2; с вертикальными стойками и нижней полукруглой кромкой - тип 3
Были проведены 2-х факторные эксперименты трёх рабочих органов – с углами установки режущих элементов, принятыми по результатам ранее выполненных нами опытов [4,5,12]. В качестве изменяемых факторов являлись глубина и влажность грунта, функцией отклика – тяговое усилие (табл.). Результаты опытов были пересчитаны по теории физического моделирования на натуру. Число параллельных повторов каждого опыта было не менее трёх. В процессе исследований определялось тяговое усилие, наблюдался характер деформации и разрушения грунта. Оценивались и измерялись перемещения и параметры разрыхлённого грунта.
Таблица – Основные характеристики 2-х факторного эксперимента 22=4
|
Уровень фактора |
Факторы |
|
|
Х1 (h м,) |
Х2, (w, влажность%) |
|
|
Верхний (+) |
0,68 |
18 |
|
Нижний (-) |
0,4 |
8 |
|
Базовый Х0i |
0,54 |
13 |
Результаты эксперимента были представлены уравнением регрессии типа:
Y= b0+b1X1+b2X2+b3X1Х2 (1)
где Y – оценка значений функции отклика, т.е. тяговое усилие F, b0, b1, b2 – оценки коэффициентов уравнения регрессии, X1, X2 – независимые переменные, влияющие на Y, т.е., h, w соответственно.
В процессе опытов определялся объёмный вес грунта, до и после рыхления, а также коэффициент разрыхления. При проведении каждого опыта оценивалась структура разрыхленного грунта инструментальным методом и методом фрактального анализа, для этого до и после обработки грунта производилось фотографирование срезов грунта в высоком разрешении в формате bmp [6,7]. На компьютере осуществлялась сортировка, предварительная подготовка и анализ снимка. Фрактальная размерность определялась с использованием программы Gwyddion – модульной программы анализа данных, изначально предназначенной для обработки данных. Одним из инструментов статистической обработки изображений в данной программе является функция определения фрактальной размерности Fractal Dimension. При помощи данной программы определялась фрактальная размерность клеточным способом [13].
Результаты исследования и их обсуждение. В результате экспериментов были получены уравнения регрессии в натуральных единицах:
Для рабочего органа рыхлителя с прямыми стойками (№ 1):
F = 3,74+23,3h-0,17w+1,3hw, (2)
Для рабочего органа рыхлителя с параболическими стойками (№2):
F=-5,56+37,86h-0,77w +0,86hw, (3)
Для рабочего органа рыхлителя с полукруглой нижней кромкой (№ 3):
F=-31,4+104,93h-0,07w+hw, (4)
Анализ результатов исследования показал, что наиболее значимым фактором является глубина рыхления, а также следует отметить влияние на усилие F и качество рыхления формы боковых стоек. На малой глубине рыхления величина тягового усилия для моделей отличается незначительно. При глубине 0,68 м наименьшее значение наблюдалось для рабочих органов 1 и 2, причём для рабочего органа № 2 меньше на 3,7 % (при w=8 %) и на 5,2 % (при w=18 %). Усилие для модели № 3 было существенно больше, чем у модели 2, а именно – на 86 % (при w=8 %) и на 57 % (при w=18 %).
По качеству разрыхления, однородности грунта, наличию наиболее мелких фракций, а также по силовым зависимостям наиболее рациональным можно считать рабочий орган с параболическими стойками (№ 2). Наличие крупных фракций грунта (60…75 мм) составляло не более 7 %, а большая часть комьев размером до 30 мм составляла 63 % (рис. 2).
Рисунок 1. Модели рабочего органа объёмного рыхлителя с различной формой рыхлящих стоек: с прямыми - тип 1; с криволинейными - тип 2; с вертикальными стойками и нижней полукруглой кромкой - тип 3
Были проведены 2-х факторные эксперименты трёх рабочих органов – с углами установки режущих элементов, принятыми по результатам ранее выполненных нами опытов [4,5,12]. В качестве изменяемых факторов являлись глубина и влажность грунта, функцией отклика – тяговое усилие (табл.). Результаты опытов были пересчитаны по теории физического моделирования на натуру. Число параллельных повторов каждого опыта было не менее трёх. В процессе исследований определялось тяговое усилие, наблюдался характер деформации и разрушения грунта. Оценивались и измерялись перемещения и параметры разрыхлённого грунта.
Таблица – Основные характеристики 2-х факторного эксперимента 22=4
|
Уровень фактора |
Факторы |
|
|
Х1 (h м,) |
Х2, (w, влажность%) |
|
|
Верхний (+) |
0,68 |
18 |
|
Нижний (-) |
0,4 |
8 |
|
Базовый Х0i |
0,54 |
13 |
Результаты эксперимента были представлены уравнением регрессии типа:
Y= b0+b1X1+b2X2+b3X1Х2 (1)
где Y – оценка значений функции отклика, т.е. тяговое усилие F, b0, b1, b2 – оценки коэффициентов уравнения регрессии, X1, X2 – независимые переменные, влияющие на Y, т.е., h, w соответственно.
В процессе опытов определялся объёмный вес грунта, до и после рыхления, а также коэффициент разрыхления. При проведении каждого опыта оценивалась структура разрыхленного грунта инструментальным методом и методом фрактального анализа, для этого до и после обработки грунта производилось фотографирование срезов грунта в высоком разрешении в формате bmp [6,7]. На компьютере осуществлялась сортировка, предварительная подготовка и анализ снимка. Фрактальная размерность определялась с использованием программы Gwyddion – модульной программы анализа данных, изначально предназначенной для обработки данных. Одним из инструментов статистической обработки изображений в данной программе является функция определения фрактальной размерности Fractal Dimension. При помощи данной программы определялась фрактальная размерность клеточным способом [13].
Результаты исследования и их обсуждение. В результате экспериментов были получены уравнения регрессии в натуральных единицах:
Для рабочего органа рыхлителя с прямыми стойками (№ 1):
F = 3,74+23,3h-0,17w+1,3hw, (2)
Для рабочего органа рыхлителя с параболическими стойками (№2):
F=-5,56+37,86h-0,77w +0,86hw, (3)
Для рабочего органа рыхлителя с полукруглой нижней кромкой (№ 3):
F=-31,4+104,93h-0,07w+hw, (4)
Анализ результатов исследования показал, что наиболее значимым фактором является глубина рыхления, а также следует отметить влияние на усилие F и качество рыхления формы боковых стоек. На малой глубине рыхления величина тягового усилия для моделей отличается незначительно. При глубине 0,68 м наименьшее значение наблюдалось для рабочих органов 1 и 2, причём для рабочего органа № 2 меньше на 3,7 % (при w=8 %) и на 5,2 % (при w=18 %). Усилие для модели № 3 было существенно больше, чем у модели 2, а именно – на 86 % (при w=8 %) и на 57 % (при w=18 %).
По качеству разрыхления, однородности грунта, наличию наиболее мелких фракций, а также по силовым зависимостям наиболее рациональным можно считать рабочий орган с параболическими стойками (№ 2). Наличие крупных фракций грунта (60…75 мм) составляло не более 7 %, а большая часть комьев размером до 30 мм составляла 63 % (рис. 2).
Опыты с применением методов фрактального анализа практически совпадают с результатами инструментальных измерений. Кроме этого, эти опыты позволили получить графическую картину результатов рыхления (рис 3).
Рисунок 3. Графики распределения фрактальной размерности и зависимости её средних значений от тягового сопротивления для рабочих органов объёмных рыхлителей: с параболическими стойками и V- образного.
Наиболее однородная структура грунта без комьев больших размеров образовывалась в результате рыхления рыхлителем с параболическими стойками.
С целью уточнения влияния влажности грунта на сопротивление рыхлению, а также получения зависимости удельного сопротивления рыхлению от глубины проведены однофакторные опыты с каждым рабочим органом.
Анализ результатов однофакторных опытов позволил установить, что влажность грунта при увеличении в пределах от 8 до 18% приводит к увеличению тягового усилия, для модели с параболическими стойками примерно на 18…25%, а для U – образной модели на 20…30%. Это можно объяснить большим сопротивлением грунта при прохождении всей его массы между боковыми стойками, расположенными вертикально U – образной модели, а также большой степенью слипания фрагментов грунта и увеличением сопротивления перемещения его слоёв за счёт значительного сжатия (рис. 4).
Рисунок 4. ‒ Графики зависимости тягового усилия от глубины рыхления при влажности грунта 8% - а и 18 % - б; в - распределение средних значений фрактальной размерности в зависимости от влажности грунта
Рост фрактальной размерности до средних значений влажности 13-15%, начинающийся с относительно малых величин, составляющих 5-7% можно объясняться положительным воздействием воды на грунт, обеспечивающим надлежащую организацию самоподобных структур в грунте. Повышение влажности более 18% приводит к гомогенизированию грунта.
Сравнение тягового усилия позволило сделать определённый вывод о довольно существенном увеличении усилия для U – образного рыхлителя по сравнению с параболическим, причём при увеличении глубины отличие усилия возрастает. Так на глубине 0,68 м у рыхлителя № 3 усилие было больше на 28…33 % чем у рыхлителя № 2, причём большие значения получены для грунта с влажностью 18 %. Значительное увеличение сопротивления происходит за счёт интенсивного сжатия и подъёма грунта между боковыми стойками. У рабочего органа с V - образным расположением стоек (№ 1) и параболической формы (№ 2) результаты по тяговому сопротивлению различались незначительно – у № 1 на 10…12% больше.
Наибольший коэффициент разрыхления Kр был получен для рыхлителя с U образным режущим профилем, величина которого составила 1,28…1,35 при образовании довольно крупных агрегатов грунта. Для параболического рыхлителя значение Kр имело промежуточное значение, Kр=1,25…1,3, а для V – образного наименьшее значение, Kр=1,18…1,2. Изменение плотности грунта в процессе рыхления для рабочих органов №1, №2 и №3 соответственно представлено на рисунке 5.
Опытные данные позволили установить зависимость изменения удельного сопротивления от глубины рыхления [8]. При малой глубине наблюдалось наибольшее значение Куд, с увеличением глубины рыхления значения Куд уменьшалось, причём, для U – образного рабочего органа минимальное значение наблюдалось при глубине рыхления примерно 0,5 м (рис. 6).
При дальнейшем увеличении глубины h величина Куд для прямолинейного и параболического рабочих органов продолжало уменьшаться при заметной тенденции к стабилизации, а для U – образного наблюдалось плавное увеличение Куд.
Таким образом, на основании проведенных экспериментов рабочий орган №2 с криволинейными стойками в форме параболы является наиболее приемлемым для мелиоративного рыхления.
Выводы:
- По результатам регрессионного анализа было установлено, что наиболее значимым фактором является глубина рыхления. Наибольшее влияние на увеличение сопротивления рыхлению и наименее пригодная структура по агротехническим требованиям наблюдалась для рабочего органа с U – образным профилем рабочего органа.
- По качеству разрыхления, однородности разрыхлённого грунта, наличию наиболее мелких фракций наиболее рациональным можно считать рабочий орган с параболическими стойками. Наличие крупных фракций грунта (60…75 мм) составляло до 7 %, а большая часть фракций размером до 30 мм составляла 63 %. Коэффициент разрыхления рабочих органов с трапецеидальными и параболическими стойками составил 1,18 и 1,3. Так же более интенсивное уменьшение плотности наблюдалось у рыхлителя с параболическими стойками.
- По результатам опытов было установлено, что с увеличением влажности от 9% до 18 % увеличивается тяговое сопротивление рабочих органов на 17% трапецеидального и с параболическими стойками и на 28% - у U – образного. При значениях влажности 13-15%, наблюдалась выраженная организация самоподобных структур в грунте, повышение влажности более 18% приводило к гомогенизированию грунта.
Заключение
Сравнительные исследования трёх типов рабочих органов объёмных рыхлителей различной конструкции показали, что более рациональным для практического применения следует считать рабочий орган с параболическими стойками как наиболее удовлетворяющий агромелиоративным требованиям для глубокого рыхления и в большей степени улучшающий агрофизические свойства почвы. Таким образом рабочий орган этого типа можно рекомендовать для практического применения.
1. Колганов, А.В., Сухой, Н.В., Шкура, В.Н., Щедрин, В.Н. Развитие мелиорации земель сельскохозяйственного назначения в России / А.В Колганов, Н.В. Сухой, В.Н. Шкура, В.Н. Щедрин; под общ. ред. В. Н. Щедрина. - Новочеркасск: РосНИИПМ, 2016. - 222 с.
2. Кизяев, Б.М. Агромелиоративные мероприятия на переувлажненных минеральных почвах / Б.М. Кизяев. - М.: ВНИИА, 2013. - 140 с.
3. Кизяев, Б.М. Маммаев, З.М. Культуртехнические мелиорации: технологии и машины / Б.М. Кизяев, З.М. Маммаев. - М.: «Ассоциация Экост», 2003. - 399с.
4. Леонтьев, Ю.П. Макаров, А.А. Экспериментальные исследования моделей рабочих органов глубокорыхлителей с различной конструкцией боковых стоек / Ю.П. Леонтьев, А.А. Макаров//Природообустройство. - 2013. - № 3. С.81-85.
5. Леонтьев, Ю. П. Оценка эффективности глубокого рыхления грунтов большой плотности рабочими органами объёмного типа / Ю. П. Леонтьев, И. В. Цветков, А. А. Макаров // Сборник статей по итогам II международной научно-практической конференции "ГОРЯЧКИНСКИЕ ЧТЕНИЯ", посвященной 150-летию со дня рождения академика В.П. Горячкина, Москва, 18 апреля 2018 года. - Москва: Российский государственный аграрный университет - МСХА им. К.А. Тимирязева, 2019. - С. 121-125.
6. Моделирование режимов работы объёмного рыхлителя методом фрактального анализа / И. В. Цветков, Ю. П. Леонтьев, И. М. Жогин [и др.] // Доклады ТСХА : Материалы международной научной конференции, Москва, 05-07 декабря 2017 года. Том Выпуск 290, Часть 2. - Москва: Российский государственный аграрный университет - МСХА им. К.А. Тимирязева, 2018. - С. 154-156.
7. Зависимость фрактальных параметров обрабатываемого грунта от тягового усилия на рабочем органе объёмного рыхлителя / Х. М. Абдужаббаров, И. М. Жогин, М. М. Камалов, А. А. Макаров // Сборник статей по итогам II международной научно-практической конференции "ГОРЯЧКИНСКИЕ ЧТЕНИЯ", посвященной 150-летию со дня рождения академика В.П. Горячкина, Москва, 18 апреля 2018 года. - Москва: Российский государственный аграрный университет - МСХА им. К.А. Тимирязева, 2019. - С. 34-39.
8. Леонтьев, Ю. П. Определение удельного сопротивления рыхлению грунта объёмным рыхлителем / Ю. П. Леонтьев, А. А. Макаров // Мелиорация и водное хозяйство: проблемы и пути решения: материалы международной научно-практической конференции, Москва, 29-30 марта 2016 года. Том II. - Москва: Всероссийский научно-исследовательский институт агрохимии имени Д.Н. Прянишникова, 2016. - С. 26-29.
9. Патент № 2484610 C1 Российская Федерация, МПК A01B 15/00, A01B 13/10. Объёмный мелиоративный рыхлитель: № 2011152071/13: заявл. 21.12.2011 : опубл. 20.06.2013 / А.А. Макаров, Ю.П. Леонтьев.
10. Патент на полезную модель № 136673 U1 Российская Федерация, МПК A01B 13/10. Объёмный мелиоративный рыхлитель с дополнительным оборудованием : № 2013119859/13 : заявл. 23.08.2013 : опубл. 20.01.2014 / Ю.Г. Ревин, Ю.П. Леонтьев, А.А. Макаров.
11. Балабанов, В. И. Оценка неравномерности глубины рыхления мелиорируемых земель рабочим органом мелиоративного рыхлителя / В. И. Балабанов, Ю. П. Леонтьев, А. А. Макаров // Агроинженерия. - 2021. - № 6(106). - С. 20-25.
12. Фирсов, М.М. Планирование эксперимента при создании сельско-хозяйственной техники / М.М. Фирсов. - М.: Издательство МСХА, 1999 - 127с.
13. Мандельброт, Б. Фрактальная геометрия природы / Б. Мандельброт. - М.: Ин-т компьютерных исслед., 2002. - 856 с.
14. Исследование факторов, влияющих на урожайность картофеля / Г. Е. Шардина, М. В. Карпов, Д. О. Семенов, Е. С. Нестеров // Материалы международной научно-практической конференции, посвященная 80-летию со дня рождения профессора Рыбалко А.Г. : материалы международной научно-практической конференции, Саратов, 12 июля 2016 года / под общей редакцией Е.Е. Демина. - Саратов: ООО "Центр социальных агроинноваций СГАУ", 2016. - С. 88-90.
15. Перспективы разработки почвообрабатывающего оборудования для основной полосовой обработки почвы / А. А. Протасов, М. В. Карпов, А. Г. Шаповалов [и др.] // Научная жизнь. - 2019. - Т. 14, № 7(95). - С. 1122-1132
